沿空留巷模板支架是實現綠色開采的重要設備之一，是實現沿空留巷的關鍵設備，現已廣泛應用於高瓦斯煤礦，其不僅需要滿足普通液壓支架的功能，而且需要給巷旁充填體的形成提供足夠的空間和時間，故對沿空留巷模板支架的強度提出了較高的要求，其中，偏載對其破壞程度相比其他工況要嚴重得多。因此，筆者主要針對沿空留巷模板支架前部的ZZTM10300/17.5/30H型模板支架在偏載時的受力進行有限元分析。
      ZZTM10300/17.5/30H型模板支架是六柱支撐掩護式液壓支架，現借鑒模板支架其他受力情況的加載方式進行加載。
      采用組合加載的方式，以頂梁與後頂梁受力相似為前提，底座主要采用集中載荷和扭轉2種加載方式，如圖所示；頂梁和後頂梁主要采用偏載Ⅰ(同側)和偏載Ⅱ(異側)2種加載方式，如圖所示。二者組合便有4種加載方式，如表1所列。圖1、2中各字母的取值均按照GB25974.1—2010《煤礦用液壓支架　第1部分：通用技術條件》的規定選取。
      ZZTM10300/17.5/30H型模板支架的最小高度Hmin=1750mm，根據GB25974.1—2010《煤礦用液壓支架　第1部分：通用技術條件》的規定：偏載試驗時，支架高度為支架最小高度加300mm，所以，偏載有限元分析時，支架高度H應為2050mm。依據文獻的簡化原則，建立了模板支架三維模型。根據模板支架所選用的鋼材Q690，設置材料密度、彈性模量和泊鬆比分別為7850kg/m3、200GPa和0.3，再對模板支架三維模型進行網格劃分，生成有限元模型。模板支架三維模型和有限元模型如圖3所示。經網格檢查，所劃分的網格較為均勻，滿足模板支架偏載有限元分析的要求。
      在進行模板支架偏載有限元分析時，采用在不同位置放置墊塊的方式來模擬模板支架的受力工況，且采用內加載的方式，將墊塊當作邊界條件來處理，外力隻有6根立柱對頂梁(後頂梁)和底座上柱窩所加的力。墊塊在垂直方向的平移自由度均需加以約束，底座墊塊下表麵全自由度約束。
      ZZTM10300/17.5/30H型模板支架工作阻力為10300kN，其中，頂梁與底座之間單根立柱工作阻力為2000kN，而後頂梁與底座之間單根立柱工作阻力為1150kN。根據GB25974.1—2010《煤礦用液壓支架　第1部分：通用技術條件》的規定：偏載試驗時，按1.1倍工作阻力加載。因此，頂梁與底座之間單根立柱所施加載荷為2200kN；後頂梁與底座之間單根立柱所施加載荷為1265kN。
      由於柱窩和立柱為球麵接觸，對球麵載荷的處理較複雜，為了便於載荷的施加，裝配時，分別在頂梁(後頂梁)和底座柱窩處裝配立柱的一部分，從而將載荷施加在活柱和外缸的橫截麵上。根據S=D2/4，分別計算出各活柱和外缸缸底橫截麵積；再根據P=F/S，計算出所保留下來的活柱和缸底截麵上所施加的麵載荷。
      在模板支架底座集中載荷的前提下，頂梁及後頂梁偏載分2種情況，即偏載Ⅰ和偏載Ⅱ。運用ANSYS Workbench進行有限元分析，從而得出這2種工況下整架及其零部件的最大應力。

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